采煤機(jī)行走輪輪齒開裂的原因分析
滾筒式采煤機(jī)牽引辦法由有鏈牽引開展成無鏈牽引是采煤機(jī)開展史上的一個巨大進(jìn)步，現(xiàn)在幾乎一切采煤機(jī)都選用無鏈牽引辦法。這種牽引辦法基本上能夠滿足出產(chǎn)需求，但是行走輪輪齒的非正常開裂嚴(yán)峻影響了采煤機(jī)的正常采煤作業(yè)，行走輪輪齒開裂也是我公司采煤機(jī)外牽引損壞的首要方式。在跟蹤研討很多的行走輪輪齒開裂，并結(jié)合查閱相關(guān)材料的基礎(chǔ)上得出了行走輪輪齒的非正常開裂得或許原因。
1.開裂原因分析
由于采煤機(jī)的作業(yè)環(huán)境惡劣、作業(yè)面狀況凌亂，所以要定量的研討行走輪輪齒的非正常開裂的原因有必定的磨難，所以本文僅從定性、志向作業(yè)面狀況的受力分析等幾個方面做出一些定性的研討。
1.1齒輪—銷軌的傳動特性
采煤機(jī)行走輪與作業(yè)面刮板輸送機(jī)銷排銷齒之間的嚙合滾動由于其結(jié)構(gòu)簡略、拆卸便當(dāng)，十分適用于低速、重載荷、潤滑條件差得作業(yè)場所。理論上這種傳動大多數(shù)歸于非共軛嚙合，因而其傳動比也對錯安穩(wěn)的。當(dāng)傳動進(jìn)程中兩個齒替換嚙合時，傳動比會有個突變量，特別在銷排與兩個銷排聯(lián)接處。行走輪與銷排銷齒的單齒嚙合傳動進(jìn)程為：由行走輪齒頂某處與銷齒開端嚙合，然后隨行走輪的滾動嚙合點(diǎn)逐步向行走輪根部位移動至最低的嚙合方位，終究嚙合點(diǎn)又向行走輪齒頂移動直至退出嚙合，然后相應(yīng)的下一齒開端進(jìn)入嚙合。行走輪轉(zhuǎn)速安穩(wěn)時，這一嚙合進(jìn)程相應(yīng)的滾動比改動狀況如下，在給定的嚙合中心距與節(jié)距下由頂部方位進(jìn)入嚙合時傳動比較大，然后隨嚙合的進(jìn)行趨于平穩(wěn)，但在下一齒進(jìn)入嚙合的時傳動比又會發(fā)作比較大的突變，當(dāng)然這僅僅志向狀作業(yè)狀態(tài)下采煤機(jī)線速度的改動規(guī)則，詳見圖1。實(shí)際采煤作業(yè)中采煤機(jī)行走輪與銷齒嚙合的中心距并不是安穩(wěn)的，一起由于刮板輸送機(jī)的水平緩垂直彎曲已經(jīng)銷排起浮的效果，銷齒的節(jié)距在銷排與銷排聯(lián)接處比比標(biāo)準(zhǔn)節(jié)距有較大改動，這樣就造就對行走輪的較大的沖擊，這是行走輪非正常開裂的原因之一。
1.2受力分析
采煤機(jī)作業(yè)時，志向作業(yè)狀態(tài)下行走輪輪齒受力狀況如圖2，其中ф標(biāo)明壓力角，假定扭矩M不變，由于這種傳動辦法為非共軛嚙合，跟著嚙合點(diǎn)得變化，H是改動的，壓力角ф也是改動的，所以法向力F也是改動的，牽引力Ft也是改動的，當(dāng)遇到較大的沖擊載荷或其它原因時構(gòu)成行走輪齒所受的力超越材料的強(qiáng)度時，就會引起行走輪齒的開裂。
1.3導(dǎo)向滑靴方面
采煤機(jī)通常都是依照輸送機(jī)水平方向彎曲度≤±1度方向，垂直方向彎曲度≤3度來規(guī)劃行走機(jī)構(gòu)的，然后刮板輸送機(jī)在通過一段時間運(yùn)用后，由于磨損使得中部槽的曲度超限，采煤機(jī)從該處通過期，必須依托導(dǎo)向滑靴來捋順銷排，導(dǎo)向滑靴此時會受到較大的側(cè)向力，嚴(yán)峻時會導(dǎo)致或使其導(dǎo)溝處力筋撕裂，而一旦導(dǎo)向滑靴損壞，持續(xù)作業(yè)時，行走輪輪齒出現(xiàn)開裂的或許性就會大大添加。
1.4熱處理要素
從用料及熱處理方面講，假如行走輪的材料成份不合理、夾雜物超限以及輪齒外表滲碳的硬度在熱處理時未能抵達(dá)要求，也會下降采煤機(jī)行走輪功用，導(dǎo)致行走輪易于開裂。
2.結(jié)語
以上從齒輪-銷軌的傳動特性、簡略的受力分析、導(dǎo)向滑靴及熱處理影響要素分析了采煤機(jī)行走輪輪齒開裂的一些要素，其中齒輪-銷軌的傳動特性、基本的受力狀況是固有的，而其它狀況相對是能夠預(yù)防的，在以上分析的基礎(chǔ)上嘗試性的提出一些預(yù)防措施。
（1）導(dǎo)向滑靴的規(guī)劃必定要保證其水平、垂直方向的間歇，這樣才華很好的地對行走輪進(jìn)行維護(hù)，是運(yùn)用中應(yīng)守時檢查導(dǎo)向滑靴的磨損量，磨損較大時要及時予以替換。
（2）行走輪材料選擇、毛坯件鍛打、熱處理時必定要抵達(dá)運(yùn)用要求，行走輪齒面硬度到抵達(dá)HRC58-62，行走輪芯部硬度抵達(dá)HRC38-42。
